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1张拉顺序：N1(100%)-N2(50%)-N3(100%)-N2(100%)1、孔号1钢绞线5根，锚固控制力为976.5KN千斤顶编号：1701压力表编号：2016.9.3586油泵：1699回归方程：F=46.00P-13.47阶段1（10%）阶段2（20%）阶段3（50%）阶段4（100%）张拉控制力（KN)97.7195.3488.3976.5油压表读书Y（Mpa）2.424.5410.9121.52一端伸长量（mm）68.35+4.29（工作长度）理论伸长量（mm）145.28千斤顶编号：1702压力表编号：2016.10.4434油泵：16100回归方程：F=45.86P-3.63阶段1（10%）阶段2（20%）阶段3（50%）阶段4（100%）张拉控制力（KN)97.7195.3488.3976.5油压表读书Y（Mpa）2.214.3410.7321.37一端伸长量（mm）68.35+4.29理论伸长量（mm）145.282、孔号2钢绞线6根，锚固控制力为1171.8KN千斤顶编号：1701压力表编号：2016.9.3586油泵：1699回归方程：F=46.00P-13.47阶段1（10%）阶段2（20%）阶段3（50%）阶段4（100%）张拉控制力（KN)117.18234.36585.91171.8油压表读书Y（Mpa）2.845.391325.77一端伸长量（mm）68.54+4.29理论伸长量（mm）145.66千斤顶编号：1702压力表编号：2016.10.4434油泵：16100回归方程：F=45.86P-3.63阶段1（10%）阶段2（20%）阶段3（100%）阶段4（100%）张拉控制力（KN)117.18234.36585.91171.8油压表读书Y（Mpa）2.635.1912.8525.63一端伸长量（mm）68.54+4.29理论伸长量（mm）145.6623、孔号3钢绞线6根，锚固控制力为1171.8KN千斤顶编号：1701压力表编号：2016.9.3586油泵：1699回归方程：F=46.00P-13.47阶段1（10%）阶段2（20%）阶段3（50%）阶段4（100%）张拉控制力（KN)117.18234.36585.91171.8油压表读书Y（Mpa）2.845.391325.77一端伸长量（mm）68.37+4.29理论伸长量（mm）145.31千斤顶编号：1702压力表编号：2016.10.4434油泵：16100回归方程：F=45.86P-3.63阶段1（10%）阶段2（20%）阶段3（100%）阶段4（100%）张拉控制力（KN)117.18234.36585.91171.8油压表读书Y（Mpa）2.635.1912.8525.63一端伸长量（mm）68.37+4.29理论伸长量（mm）145.31锚具变形、钢筋回缩一端按照6mm计算；伸长率=（理论伸长值-（实测伸长值-12mm））/理论伸长值，控制在6%以内。实测伸长值等于从初应力（10%）到锚固应力（100%）的实测伸长值+初应力以下的推算伸长值（采用相邻级的伸长值，即10%到20%应力的伸长值）。3一、张拉力的计算：根据设计图纸提供φ15.2钢铰线：公称直径d=15.2mm，抗拉强度标准值fpk=1860Mpa，张拉控制应力：σcon=0.75fpk=0.75×1860=1395Mpa；单根钢铰线截面积(查钢绞线质量证明书)为：Ap=140mm2单根钢铰线的张拉力为：P=σcon×Ap=1395×140=195.3KN单束(5根)钢铰线张拉力为：P7=195.3×5=976.5KN单束(6根)钢铰线张拉力为：P8=195.3×6=1171.8KN二、理论伸长值的计算：1、根据《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50—2011）提供公式：理论伸长值：ΔL=PpL/ApEp预应力筋平均张拉力计算式：（1）预应力筋为直线时Pp=P（2）预应力筋为曲线时Pp=P[1-e-(kx+µθ)]/(kx+µθ)其中：Pp：平均张拉力（N）L：预应力筋的长度（mm）Ap：预应力筋的截面积（mm2）Ep：预应力筋的弹性模量（N/mm2即Mpa）P：预应力钢绞线张拉端的张拉力（N）x：从张拉端至计算截面孔道长度（m）θ：从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k：孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数μ：预应力钢绞线孔道壁的磨擦系数2、根据设计图纸及材料试验检验提供数据：钢铰线弹性模量Ep=1.95×105Mpa；锚具变形、钢筋回缩按6mm（一端）计算；塑料波纹管摩阻系数μ=0.25，偏差系数K=0.0015；钢绞线一端工作长度为：0.600m，一端伸长量4.29mm。4三、各钢束理论伸长值计算1、以T梁中板N1管道为例，其余管道及负弯矩处钢绞线伸长值计算见附表。段落角度长度L105984L20.1059rad2118L301590设计预应力筋由直线与曲线混合组成，故其伸长值需分段计算，然后叠加。按照设计，T梁中板N1预应力筋分为左右幅共六段，现计算左半幅一端伸长量计算如下：①L1=5.984mθ=0KL1+µθ=0.0015×5.984+0=0.008976e-(kx+µθ)=0.99106张拉端力P=976.5KN终点力P1=P×e-(kx+µθ)＝967.8KN平均张拉力Pp=P[1-e-(kx+µθ)]/(kx+µθ)=972.1KNΔL1′=ΔL=PpL1/ApEp=42.62mm②L2=2.118mθ=0.1059KL2+µθ=0.0015×2.118+0.25×0.1059=0.029652e-(kx+µθ)=0.97078张拉端力P=P1=967.8KN终点力P2=P×e-(kx+µθ)=939.5KNPp=P[1-e-(kx+µθ)]/(kx+µθ)=953.6KNΔL2′=ΔL=PpL2/ApEp=14.80mm③L3=1.590mθ=0KL3+µθ=0.0015×1.590+0=0.00239e-(kx+µθ)=0.99762张拉端力P=P2=939.5KN5终点力P3=P×e-(kx+µθ)=937.3KNPp=P2[1-e-(kx+µθ)]/(kx+µθ)=938.4KNΔL3′=ΔL=PpL3/ApEp=10.93mm一端伸长量ΔL=ΔL1+ΔL2+ΔL3=68.35mm所以计算理论伸长值ΔLN1=2*ΔL=136.7mm2、以T梁中板N2管道为例，其余管道及负弯矩处钢绞线伸长值计算见附表。段落角度长度L103877L20.09965rad1993L303902设计预应力筋由直线与曲线混合组成，故其伸长值需分段计算，然后叠加。按照设计，T梁中板N2预应力筋分为左右幅共六段，现计算左半幅一端伸长量计算如下：①L1=3.877mθ=0KL1+µθ=0.0015×3.877+0=0.0058155e-(kx+µθ)=0.99420张拉端力P=1171.8KN终点力P1=P×e-(kx+µθ)＝1165KN平均张拉力Pp=P[1-e-(kx+µθ)]/(kx+µθ)=1168.4KNΔL1′=ΔL=PpL1/ApEp=27.65mm②L2=1.993mθ=0.09965KL2+µθ=0.0015×1993+0.25×0.09965=0.027902e-(kx+µθ)=0.97248张拉端力P=P1=1165KN终点力P2=P×e-(kx+µθ)=1132.9KNPp=P[1-e-(kx+µθ)]/(kx+µθ)=1148.9KNΔL2′=ΔL=PpL2/ApEp6=13.98mm③L3=3.902mθ=0KL3+µθ=0.0015×3.902+0=0.00585e-(kx+µθ)=0.99416张拉端力P=P2=1132.9KN终点力P3=P×e-(kx+µθ)=1126.3KNPp=P2[1-e-(kx+µθ)]/(kx+µθ)=1129.6KNΔL3′=ΔL=PpL3/ApEp=26.91mm一端伸长量ΔL=ΔL1+ΔL2+ΔL3=68.54mm所以计算理论伸长值ΔLN1=2*ΔL=137.08mm3、以T梁中板N3管道为例，其余管道及负弯矩处钢绞线伸长值计算见附表。段落角度长度L101832L20.0724rad1448L306475设计预应力筋由直线与曲线混合组成，故其伸长值需分段计算，然后叠加。按照设计，T梁中板N3预应力筋分为左右幅共六段，现计算左半幅一端伸长量计算如下：①L1=1.832mθ=0KL1+µθ=0.0015×1.832+0=0.002748e-(kx+µθ)=0.99726张拉端力P=1171.8KN终点力P1=P×e-(kx+µθ)＝1168.6KN平均张拉力Pp=P[1-e-(kx+µθ)]/(kx+µθ)=1170.2KNΔL1′=ΔL=PpL1/ApEp=13.09mm②L2=1.448mθ=0.0724KL2+µθ=0.0015×1448+0.25×0.0724=0.0202727e-(kx+µθ)=0.97993张拉端力P=P1=1168.6KN终点力P2=P×e-(kx+µθ)=1145.1KNPp=P[1-e-(kx+µθ)]/(kx+µθ)=1156.8KNΔL2′=ΔL=PpL2/ApEp=10.23mm③L3=6.475mθ=0KL3+µθ=0.0015×6.475+0=0.00971e-(kx+µθ)=0.99033张拉端力P=P2=1145.1KN终点力P3=P×e-(kx+µθ)=1134.1KNPp=P2[1-e-(kx+µθ)]/(kx+µθ)=1139.6KNΔL3′=ΔL=PpL3/ApEp=45.05mm一端伸长量ΔL=ΔL1+ΔL2+ΔL3=68.37mm所以计算理论伸长值ΔLN1=2*ΔL=136.74mm