提升机制动减速度、制动压力计算

长春羊草煤业股份有限公司一矿地面副井提升机制动减速度及制动压力计算副井提升系统基础数据：JK2.5/2.0，24°，最大静张力（差）：Fe=83kN=8460.75kg(根据《AQ1035-2007煤矿用单绳缠绕式提升机安全检验规范》附录A中选取钢丝绳每米质量：P0=3.10kg/m绞车道斜长：L=900m一、提升系统安全制动减速度确定根据《煤矿安全规程》第四百二十七条规定：1.上提时提升系统安全制动减速为21/61.3)3021cos015.03021(sin81.9)cos(sinsmfgAc2.下放时提升系统安全制动减速为2/75.0smAc3.提升系统实际最大静张力)cos(sin)cos)(sin(2010maxafaLPafaQQnFkg02.6557)3021cos3.03021(sin90010.3)3021cos015.03021)(sin17001.1630(5式中Q——每辆矿车载荷质量，1.1×1700kg；Q0——每辆矿车质量，630kg；n——每次提升矿车数,5；f1——矿车运行阻力系数，0.015；P0——钢丝绳每米系数，3.10kg/m；L——提升斜长，900m；f2——钢丝绳运行阻力系数，根据托绳辊状态，可取f2=0.15～0.5；取0.3a——绞车道倾角,21°30′。4.提升系统变位质量∑m——包括缠绕在滚筒上的钢丝绳在内的转动部分的变位质量，kN·s2/m；kggPLQQnLP)63017001.1(5560192004375)(10Wj——绞车机械部分的变位重量，kN；kgDBgj43755.2)2200200()200200(W22Wd——电机的变位重量，kN；222222192005.220300mkgDiGDWTdd2dGD——电机转子的回转惯量，㎏·㎡；i——减速比；20Dg——滚筒直径，2.5m；WT——天轮的变位重量，kN；10222ttttDDGWGt——天轮轮缘重量，㎏；Dt——天轮直径，m；或2225602140140mkgDWttL——缠在滚筒上的钢丝长度，m；P0——钢丝绳每米质量，kg/m；g——重力加速度9.81m/s2；保险制动后，矿车减速度的确定5.保险制动后转动部分的制动减速度；质量模数61.002.655786.4018maxFmZ重载上提时制动减速度为22m/s61.3m/s56.661.0131AcZks＞重载下放的制动减速度2/75.028.361.0131smZKax＞变位制动力kgez25.2538275.84603F3F式中Fz——折算到滚筒周边的保险制动力，kN，综合上述计算结果，该提升系统采用二级制动液压控制系统。二、提升系统制动压力值确定1.根据实际最大静张力确定所需的最大工作油压值MPacPFFPeX58.51.25.475.846002.65570max根据计算结果最大工作油压值调整为5.6MPa。2.二级制动油压值的确定MPa92.36.57.0P7.0PXⅡ级根据计算结果二级制动油压值调整为4.0MPa。式中PX——实际需要的工作油压，MPa；P0——提升机设计最大静张力差时的贴闸油压值，4.5MPa；Fmax——提升机实际最大静张力，6557.02kg；Fe——提升机设计最大静张力，8460.75kg；C——盘形闸阻力之和，MPaPPPc1.25.07.09.0321；P1——完全松闸时，保证闸瓦的必要间隙而压缩蝶形弹簧的力，折算成油压值，P1≈0.9MPa；P2——油缸、密封圈、拉紧弹簧等阻力，折算成油压值，P2≈0.7MPa；P3——液压站制动状态时的残压，按最大残压计算，P3=0.5MPa；长春羊草煤业股份有限公司一矿二段材料井提升机制动减速度及制动压力计算副井提升系统基础数据：JKB-2.5/2A，24°最大静张力（差）：Fe=83kN=8460.75kg(根据《AQ1035-2007煤矿用单绳缠绕式提升机安全检验规范》附录A中选取钢丝绳每米质量：P0=3.10kg/m绞车道斜长：L=900m一、提升系统安全制动减速度确定根据《煤矿安全规程》第四百二十七条规定：1.上提时提升系统安全制动减速为21/61.3)3021cos015.03021(sin81.9)cos(sinsmfgAc2.下放时提升系统安全制动减速为2/75.0smAc3.提升系统实际最大静张力)cos(sin)cos)(sin(2010maxafaLPafaQQnFkg02.6557)3021cos3.03021(sin90010.3)3021cos015.03021)(sin17001.1630(5式中Q——每辆矿车载荷质量，1.1×1700kg；Q0——每辆矿车质量，630kg；n——每次提升矿车数,5；f1——矿车运行阻力系数，0.015；P0——钢丝绳每米系数，3.10kg/m；L——提升斜长，900m；f2——钢丝绳运行阻力系数，根据托绳辊状态，可取f2=0.15～0.5；取0.3a——绞车道倾角,21°30′。4.提升系统变位质量∑m——包括缠绕在滚筒上的钢丝绳在内的转动部分的变位质量，kN·s2/m；kggPLQQnLP)63017001.1(5560211204375)(10Wj——绞车机械部分的变位重量，kN；kgDBgj43755.2)2200200()200200(W22Wd——电机的变位重量，kN；222222211205.220330mkgDiGDWTdd2dGD——电机转子的回转惯量，㎏·㎡；i——减速比；20Dg——滚筒直径，2.5m；WT——天轮的变位重量，kN；10222ttttDDGWGt——天轮轮缘重量，㎏；Dt——天轮直径，m；或2225602140140mkgDWttL——缠在滚筒上的钢丝长度，m；P0——钢丝绳每米质量，kg/m；g——重力加速度9.81m/s2；保险制动后，矿车减速度的确定5.保险制动后转动部分的制动减速度；质量模数64.002.655758.4214maxFmZ重载上提时制动减速度为22m/s61.3m/s25.664.0131AcZks＞重载下放的制动减速度2/75.013.364.0131smZKax＞变位制动力kgez25.2538275.84603F3F式中Fz——折算到滚筒周边的保险制动力，kN，综合上述计算结果，该提升系统采用二级制动液压控制系统。二、提升系统制动压力值确定1.根据实际最大静张力确定所需的最大工作油压值MPacPFFPeX58.51.25.475.846002.65570max根据计算结果最大工作油压值调整为5.6MPa。2.二级制动油压值的确定MPa92.36.57.0P7.0PXⅡ级根据计算结果二级制动油压值调整为4.0MPa。式中PX——实际需要的工作油压，MPa；P0——提升机设计最大静张力差时的贴闸油压值，4.5MPa；Fmax——提升机实际最大静张力，6557.02kg；Fe——提升机设计最大静张力，8460.75kg；C——盘形闸阻力之和，MPaPPPc1.25.07.09.0321；P1——完全松闸时，保证闸瓦的必要间隙而压缩蝶形弹簧的力，折算成油压值，P1≈0.9MPa；P2——油缸、密封圈、拉紧弹簧等阻力，折算成油压值，P2≈0.7MPa；P3——液压站制动状态时的残压，按最大残压计算，P3=0.5MPa；长春羊草煤业股份有限公司一矿三段材料井提升机制动减速度及制动压力计算副井提升系统基础数据：JKB-2.5/2PA，17°，最大静张力（差）：Fe=83kN=8460.75kg(根据《AQ1035-2007煤矿用单绳缠绕式提升机安全检验规范》附录A中选取钢丝绳每米质量：P0=3.10kg/m绞车道斜长：L=670m一、提升系统安全制动减速度确定根据《煤矿安全规程》第四百二十七条规定：1.上提时提升系统安全制动减速为21/12.4)24cos015.024(sin81.9)cos(sinsmfgAc2.下放时提升系统安全制动减速为2/75.0smAc3.提升系统实际最大静张力)cos(sin)cos)(sin(2010maxafaLPafaQQnFkg02.6669)24cos3.024(sin67010.3)24cos015.024)(sin17001.1630(5式中Q——每辆矿车载荷质量，1.1×1700kg；Q0——每辆矿车质量，630kg；n——每次提升矿车数,5；f1——矿车运行阻力系数，0.015；P0——钢丝绳每米系数，3.10kg/m；L——提升斜长，900m；f2——钢丝绳运行阻力系数，根据托绳辊状态，可取f2=0.15～0.5；取0.3a——绞车道倾角,21°30′。4.提升系统变位质量∑m——包括缠绕在滚筒上的钢丝绳在内的转动部分的变位质量，kN·s2/m；kggPLQQnLP)63017001.1(5560211204375)(10Wj——绞车机械部分的变位重量，kN；kgDBgj43755.2)2200200()200200(W22Wd——电机的变位重量，kN；222222211205.220330mkgDiGDWTdd2dGD——电机转子的回转惯量，㎏·㎡；i——减速比；20Dg——滚筒直径，2.5m；WT——天轮的变位重量，kN；10222ttttDDGWGt——天轮轮缘重量，㎏；Dt——天轮直径，m；或2225602140140mkgDWttL——缠在滚筒上的钢丝长度，m；P0——钢丝绳每米质量，kg/m；g——重力加速度9.81m/s2；保险制动后，矿车减速度的确定5.保险制动后转动部分的制动减速度；质量模数64.002.655758.4214maxFmZ重载上提时制动减速度为22m/s61.3m/s25.664.0131AcZks＞重载下放的制动减速度2/75.013.364.0131smZKax＞变位制动力kgez25.2538275.84603F3F式中Fz——折算到滚筒周边的保险制动力，kN，综合上述计算结果，该提升系统采用二级制动液压控制系统。二、提升系统制动压力值确定1.根据实际最大静张力确定所需的最大工作油压值MPacPFFPeX58.51.25.475.846002.65570max根据计算结果最大工作油压值调整为5.6MPa。2.二级制动油压值的确定MPa92.36.57.0P7.0PXⅡ级根据计算结果二级制动油压值调整为4.0MPa。式中PX——实际需要的工作油压，MPa；P0——提升机设计最大静张力差时的贴闸油压值，4.5MPa；Fmax——提升机实际最大静张力，6557.02kg；Fe——提升机设计最大静张力，8460.75kg；C——盘形闸阻力之和，MPaPPPc1.25.07.09.0321；P1——完全松闸时，保证闸瓦的必要间隙而压缩蝶形弹簧的力，折算成油压值，P1≈0.9MPa；P2——油缸、密封圈、拉紧弹簧等阻力，折算成油压值，P2≈0.7MPa；P3——液压站制动状态时的残压，按最大残压计算，P3=0.5MPa；长春羊草煤业股份有限