移动式卸料平台施工方案

米兰春天一期一标段工程移动式卸料平台专项施工方案本方案仅限米兰春天一期一标段工程专项使用宿迁瑞源建设工程有限公司共10页第1页编制人：金茂足目录一、工程概况.....................................................2二、卸料平台搭设概况.............................................2三、悬挑卸料平台计算书...........................................2四、卸料平台安装要求.............................................8五、卸料平台的使用要求...........................................9六、安全管理组织机构框图.........................................9七、主要劳动力需用量计划.........................................9八、附图........................................................10米兰春天一期一标段工程移动式卸料平台专项施工方案本方案仅限米兰春天一期一标段工程专项使用宿迁瑞源建设工程有限公司共10页第2页编制人：金茂足一、工程概况建设单位：泗阳县亚都房地产开发有限公司监理单位：江苏志远工程管理咨询有限公司工程名称：米兰春天一期一标段工程（1、2、3、5、6、7、8、12#楼、一号地库、二号地库）建设地点：泗阳县西康路西侧，淮海西路南侧建筑结构：多层框架结构，小高层剪力墙结构建筑层数：多层地上6层，小高层地上11层二、卸料平台搭设概况卸料平台搭设方式：本工程卸料平台采用工字钢悬挑搭设，悬挑主梁采用2条16#工字钢，次梁采用12.6#工字钢，间距0.5米，次梁间用直径48钢管焊接，间距0.5mm；平台护栏用钢管焊接，高1.2米。平台悬挑长度3.8米（脚手架外2.5米），宽2.5米，主梁锚入楼面2.2米。整个平台与护栏焊接成整体，使用时采用塔吊吊装。与埋设于楼面的Φ20钢筋环连结；采用两道Φ22的钢丝绳吊拉卸载，外侧钢丝绳距离主体结构3.70m，两道钢丝绳距离2.00m，外侧钢丝绳吊点距离平台2.90m。钢丝绳悬吊于上一层的楼面吊环上（详见计算书）。三、悬挑卸料平台计算书计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)和《钢结构设计规范》(GB50017-2011)。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。计算参数:平台水平钢梁的悬挑长度3.80m，插入结构锚固长度2.20m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.50m。水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。次梁采用12.6号工字钢，主梁采用16号工字钢。次梁间距0.50m，与主梁焊接连接。容许承载力均布荷载2.30kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN。脚手板采用九层胶合板，脚手板自重荷载取0.30kN/m2。栏杆采用五层胶合板，栏杆自重荷载取0.30kN/m。选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，外侧钢丝绳距离主体结构3.70m，两道钢丝绳距离2.00m，外侧钢丝绳吊点距离平台3.90m。米兰春天一期一标段工程移动式卸料平台专项施工方案本方案仅限米兰春天一期一标段工程专项使用宿迁瑞源建设工程有限公司共10页第3页编制人：金茂足一、次梁的计算次梁选择12.6号工字钢，间距0.50m，其截面特性为面积A=18.10cm2,惯性距Ix=488.43cm4,转动惯量Wx=77.53cm3,回转半径ix=5.20cm截面尺寸b=74.0mm,h=126.0mm,t=8.4mm1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.30kN/m2；Q1=0.30×0.50=0.15kN/m(2)最大容许均布荷载为2.30kN/m2；Q2=2.30×0.50=1.15kN/m(3)型钢自重荷载Q3=0.14kN/m经计算得到:q=1.2×(Q1+Q3)+1.4×Q2=1.2×(0.15+0.14)+1.4×1.15=1.96kN/m经计算得到，集中荷载计算值P=1.4×10.00=14.00kN2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下最大弯矩M的计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值M=1.96×2.502/8×[1-4×(0.10/2.50)2]+14.00×2.50/4=10.27kN.m3.抗弯强度计算其中γx——截面塑性发展系数，取1.05；[f]——钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经过计算得到强度σ=10.27×106/(1.05×77530.00)=126.15N/mm2；次梁的抗弯强度计算σ[f],满足要求!米兰春天一期一标段工程移动式卸料平台专项施工方案本方案仅限米兰春天一期一标段工程专项使用宿迁瑞源建设工程有限公司共10页第4页编制人：金茂足4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体时此部分可以不计算]其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录得到：φb=1.65由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录其值用φb'查表得到其值为0.884经过计算得到强度σ=10.27×106/(0.884×77530.00)=149.77N/mm2；次梁的稳定性计算σ[f],满足要求!二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择16号工字钢，其截面特性为面积A=26.10cm2,惯性距Ix=1130.00cm4,转动惯量Wx=141.00cm3,回转半径ix=6.58cm截面尺寸b=88.0mm,h=160.0mm,t=9.9mm1.荷载计算(1)栏杆自重标准值：标准值为0.30kN/mQ1=0.30kN/m(2)型钢自重荷载Q2=0.20kN/m经计算得到，静荷载计算值:q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.30+0.20)=0.60kN/m经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为P1=((1.2×0.30+1.4×2.30)×0.25×2.50/2+1.2×0.14×2.50/2)×(1+2×0.10/2.50)=1.43kNP2=((1.2×0.30+1.4×2.30)×0.50×2.50/2+1.2×0.14×2.50/2)×(1+2×0.10/2.50)=2.64kNP3=((1.2×0.30+1.4×2.30)×0.50×2.50/2+1.2×0.14×2.50/2)×(1+2×0.10/2.50)=2.64kNP4=((1.2×0.30+1.4×2.30)×0.50×2.50/2+1.2×0.14×2.50/2)×(1+2×0.10/2.50)=2.64kNP5=((1.2×0.30+1.4×2.30)×0.50×2.50/2+1.2×0.14×2.50/2)×(1+2×0.10/2.50)+14.00/2=9.64kNP6=((1.2×0.30+1.4×2.30)×0.50×2.50/2+1.2×0.14×2.50/2)×(1+2×0.10/2.50)=2.64kNP7=((1.2×0.30+1.4×2.30)×0.50×2.50/2+1.2×0.14×2.50/2)×(1+2×0.10/2.50)=2.64kNP8=((1.2×0.30+1.4×2.30)×0.50×2.50/2+1.2×0.14×2.50/2)×(1+2×0.10/2.50)=2.64kNP9=((1.2×0.30+1.4×2.30)×0.15×2.50/2+1.2×0.14×2.50/2)×(1+2×0.10/2.50)=0.95kN米兰春天一期一标段工程移动式卸料平台专项施工方案本方案仅限米兰春天一期一标段工程专项使用宿迁瑞源建设工程有限公司共10页第5页编制人：金茂足2.内力计算卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。12悬挑卸料平台示意图100370022001.43kN2.64kN2.64kN2.64kN9.64kN2.64kN2.64kN2.64kN0.95kN0.60kN/mAB悬挑卸料平台主梁计算简图经过连续梁的计算得到1.431.4910.9910.748.107.805.164.862.221.927.728.0310.6710.9713.6113.9116.5516.734.983.66主梁支撑梁剪力图(kN)11.7159.503主梁支撑梁弯矩图(kN.m)米兰春天一期一标段工程移动式卸料平台专项施工方案本方案仅限米兰春天一期一标段工程专项使用宿迁瑞源建设工程有限公司共10页第6页编制人：金茂足5.8581.199主梁支撑梁变形图(mm)外侧钢丝绳拉结位置支撑力为12.48kN最大弯矩Mmax=11.72kN.m3.抗弯强度计算其中γx——截面塑性发展系数，取1.05；[f]——钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经过计算得到强度σ=11.72×106/1.05/141000.0+11.84×1000/2610.0=83.67N/mm2主梁的抗弯强度计算强度小于[f]，满足要求!4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体时此部分可以不计算]其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查《钢结构设计规范》附录得到：φb=1.05由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录其值用φb'查表得到其值为0.785经过计算得到强度σ=11.72×106/(0.785×141000.00)=105.78N/mm2；主梁的稳定性计算σ[f],满足要求!三、钢丝拉绳的内力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisinθi按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为米兰春天一期一标段工程移动式卸料平台专项施工方案本方案仅限米兰春天一期一标段工程专项使用宿迁瑞源建设工程有限公司共10页第7页编制人：金茂足RU1=17.20kN四、钢丝拉绳的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=17.202kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；α——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于10.000×17.202/0.820=209.776kN。选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径21.5mm。故选取直径22钢丝绳五、钢丝拉绳吊环的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=17.202kN钢板处吊环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》2010中9.7.6规定[f]=65N/mm2；所需要的吊环最小直径D=[17202×4/(3.1416×65×2)]1/2=15mm六、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板连接地锚螺栓计算如下(钢结构规范7.2)：地锚螺栓数量n=2个每个地锚螺栓承受的拉力Nt=1829.273kN每个地锚螺栓承受的剪力Nv=5919.594kN米兰春天一期一标段工程移动式卸料平台专项施工方案本方案仅限米兰春天一期一标段工程专项使用宿迁瑞源建设工程有限公司共10页第8页编制人：金茂足每个地锚螺栓承受的直径d=20mm每个地锚螺栓承受的直径de=16.93mm地锚螺栓