毕业论文-歼八飞机减速板故障处理

歼8飞机后减速板断裂故障治理1.1引论............................................................................21.1.1减速板的功能...................................................................................................21.1.2歼8飞机后减速板结构形式...........................................................................21.1.3载荷、环境分析...............................................................................................31.1.4成分分析...........................................................................................................31.2减速板的常见故障及分析............................................41.2.1减速板结构失效情况.......................................................................................41.2.2后减速板的载荷...............................................................................................61.2.3后减速板强度计算...........................................................................................61.2.4断口宏观形貌...................................................................................................61.2.5断口微观形貌...................................................................................................71.2.6分析断裂原因...................................................................................................81.3后减速板的结构设计改进............................................91.3.1后减速板设计增进目的...................................................................................91.3.2后减速板增进依据...........................................................................................91.3.3改进后实施效果.............................................................................................101.3.3.1后减速板结构设计.................................................................................101.3.3.2改进方案的试飞测试与试验结果.........................................................101.4经验教训......................................................................14歼8飞机后减速板断裂故障治理1.1引论1.1.1减速板的功能减速板（又称阻力板）是飞机上用于增加气动力以减低飞行速度的可操纵面，不用时收入机身内，在闭合位置上紧贴飞机机体，其外表面是飞机流线型的一部分。对称的布置在内侧襟翼前面，在减速板不对称偏转时可以减少力矩Mx的力臂。当需要增加阻力时，由冷气或液压作动筒使减速板开启一定的角度，通过增加飞机的迎风面积并破坏飞机气动外形，因而大大增加飞行阻力，使飞机骤然减速。着陆时使用减速板可使飞机进场更准确，并增大下滑斜率，因为它们使机翼的升力减小，阻力增大（升阻比降低），在着陆滑跑时使用减速板，可缩短滑跑距离，因为它们不仅增大阻力，还降低了机翼的升力，时飞机下沉加大机轮与跑道表面的结合力，从而提高刹车率，当主起落架缓冲器开始压缩时，减速板锁定。1.1.2歼8飞机后减速板结构形式歼8飞机共有4块减速板，其中前减速板和后减速板各2块。减速板在机身结构的位置风图3-1.前减速板位于机身第20～25框间的侧下部，左右各1块，其结构由内外蒙皮、隔板、梁、作动筒固定接头等组成。后减速板位于机身第38～42框段下部，左右各1块，后减速板主体呈长方形，面积规格约为600mm×700mm，主要由内蒙皮、外蒙皮和两根减速板梁以及连接作动筒的固定接头组成。后减速板的内蒙皮同LY12δ.2mm铝合金板材制成，外蒙皮由LY12δ4.5mm铝合金板材经化铣气制成，连接作动筒的固定接头和梁是用TC4钛合金模锻件经机械加工头与梁的连接螺栓采用1Cr17Ni2螺栓。铁合金零件与铝合金零件的接触处垫一层6617防接触腐蚀胶布，并采用不锈钢铆钉铆接，见图3-2.1.1.3载荷、环境分析前减速板位下后减速板的正前方，当前，后减速板同时打开时，前减速板因气流分离产生强烈不稳定气流，这些不稳定气流直接冲击正后方处于打开位置的后减速板，不仅对后减速板形成弯、剪、扭作用，而且还有强烈的激振作用。后减速板可视为盒形结构．但中部因内蒙皮开口成为开削面结构而到根部变为两根粱与机身相连，因此仅靠梁的参差弯曲传递扭矩，而蒙皮随之协调变形必然承受法向剪切。实际上，蒙皮只能承受面内剪切。由前减速板作用给后减速板的作用是循环性的，只要减速板打，这种载荷就必然存在。因此，后减速板处于弯、剪（包括法向剪切）、扭、振动的循环载荷作用环境中。从表3-l中可以看出，减速板大梁断裂的故障占了很大的比重（26.3%，其中在沿海地区服役的飞机出现减速板梁断裂的时间明显早于在其他地区服役的飞机。另外，通过对后减速板分解发现，其内部有潮湿的腐蚀介质滞留。后减速扳由内、外蒙皮和钛合金梁组成，局部为封闭结构，钛合金梁的一部分就封闭在其中。雨水、潮湿空气或凝露等腐蚀介质渗人后难以排出，使钛合金粱部分结构长期处于更为恶劣的腐蚀环境之中。在常规环境下TC4钛合金具有自钝化特性，会在表面生成致密的氯化膜，能够有效防止腐蚀介质对金属基体的腐蚀，因而表现出良好的抗腐蚀性能。但CI(见表3-3)．对钛合金表面氯化膜具有较强的破坏作用，特别是在应力集中或表面存在缺陷的部位．CI-对表面氯化膜的破坏作用更明显。因此，在含CI'的潮湿环境与循环载荷的共同作用下，后减速板梁销钉孔周围基体会有开裂失效。1.1.4成分分析采用扫描电镜能谱对未腐蚀部位金属基体材料的成分进行半定量分析，其成分与TC4或Ti6Al4V基本相当，如表3-2.表3-2后减速板梁材料成分分析%元素A1TiV质量分数5.3390.354.32原子分数9.1186.983.91表3-3为裂纹源区腐蚀产物成分能谱分析结果，从中可以看出，断口腐蚀产物中含有较多的Na+和Cl-.清洗前断口裂纹源区形貌和腐蚀产物成分能谱图见图3-6.表3-3清洗前断口裂纹源区形貌和腐蚀产物成分扫描电镜能谱结果%元素ONaMgAlSiSClCaTiVFe清洗前质量分数30.84.51.96.34.01.23.04.840.31.61.7原子分数51.85.32.16.33.91.02.33.222.60.80.8清洗后质量分数35.51.61.24.36.00.01.01.745.70.52.6原子分数58.61.81.24.25.60.00.81.125.20.31.21.2减速板的常见故障及分析1.2.1减速板结构失效情况歼8飞机后减速板在使用中，多次出现蒙皮裂纹、铁合金断裂等故障，风图3-3、图3-4.依据1998年统计结果，内蒙皮裂纹一般发生在飞机服役2～12看之间，个别飞机甚至仅飞行39h就发现内蒙皮裂纹，先后共发现13架次。后减速板铁合金大梁接头断裂一般发生在飞机服役3～6年之间，平均时间为253h3min,最少累计飞行时间仅为165飞行小时，先后共发现5架次。后减速板作筒连接耳片断裂仅发生在1架次上，该架飞机累计飞行282h，见3-1发生故障服役时间/年故障次数/架数故障最短飞行时间大梁接头断裂3-65165内蒙皮裂纹2-121338作动筒连接耳片断裂61282表3-1后减速板结构故障统计结果（截至1998年）1.2.2后减速板的载荷后减速板为独立的可操纵部件，所以不参加机身总体传力，仅传递局部气动载荷，只是减速板打开时的气动载荷远大于关闭状态的载荷。气动载荷首先作用在减速板的外蒙皮上，然后通过两根钛合金大梁和作动筒分别传递给机身结构。所以作用在后减速板上的载荷只有局部气动载荷，其各种状态的分布情况见图3-5，图中cp代表压心。1.2.3后减速板强度计算根据后减速板的结构与支持特点，可将其视为根部简支、中间作动筒简支的静定矩形准盒形梁。气动载荷使盒形梁受弯、受剪，然后分别通过大梁接头和作动筒耳片传给机身支持结构。由减速板气动载荷与作动筒平衡载荷所形成的对减速板的扭矩，在减速板的根部由两根梁的参差弯曲来平衡。因此，在减速板个别截面处梁还要承受由参差弯曲而产生的切面剪力放弯矩。按照图3-5所示的气动载荷分布，以减速板打开状态作为受力最严重情况（δ=50°），对后减速板外蒙皮，大梁危险截面进行强度计算。计算结果表明，外蒙皮的剩余强度足够，而大梁危险截面的剩余强度也在1.12～2.36之间，满足设计要求。尽管如此，后减速板在外场飞行使用中却多次出现蒙皮裂纹和大梁断裂故障，说明在载荷处理方面或破坏原因方面存在着更不复杂的因素，绝非是由静强度范畴能够妥善解决的问题。1.2.4断口宏观形貌从图3-4所示左右减速板梁断裂的宏观形貌可以看出，断裂发生在3个销钉孔所平面处，断口表面有腐蚀产物。断裂源于销钉孔点蚀坑，呈多源疲劳断裂特征。采用扫描电镜能谱对未腐蚀部位金属基体材料的成分进行半定量分析，其成分与TC4或Ti6Al4V基本相当，如表3-2.表3-2后减速板梁材料成分分析%元素A1TiV质量分数5.3390.354.32原子分数9.1186.983.91表3-3为裂纹源区腐蚀产物成分能谱分析结果，从中可以看出，断口腐蚀产物中含有较多的Na+和Cl-.清洗前断口裂纹源区形貌和腐蚀产物成分能谱图见图3-6.表3-3清洗前断口裂纹源区形貌和腐蚀产物成分扫描电镜能谱结果%元素ONaMgAlSiSClCaTiVFe清洗前质量分数30.84.51.96.34.01.23.04.840.31.61.7原子分数51.85.32.16.33.91.02.33.222.60.80.8清洗后质量分数35.51.61.24.36.00.01.01.745.70.52.6原子分数58.61.81.24.25.60.00.81.125.20.31.21.2.5断口微观形貌用XL30场发射坏境扫描电镜对清廷后的断口进行观察，发