试题：工程结构荷载与可靠度设计原理

--1--《工程结构荷载与可靠度设计原理》复习题第一章荷载类型1.荷载：各种环境因素产生的直接作用在结构上的各种力2.作用：能使结构产生效应（结构或构件的内力、应力、位移、应变、裂缝等）的各种因素总称。3.荷载与作用的区别与联系.区别：荷载不一定产生效应，但作用一定能产生效应。联系：作用属于荷载的范畴。第二章重力1.土是由土颗粒、水和气体组成的三项非连续介质。2.雪压：单位面积地面上积雪的自重。3.基本雪压：当地空旷平坦地面上根据气象记录资料经统计得到的在结构使用期间可能出现的最大雪压值。第三章侧压力1.根据挡土墙的位移情况和墙后土体所处的应力状态，土压力可分为静止土压力、主动土压力和被动土压力。三种土压力的受力特点：（1）静止土压力：挡土墙在土压力作用下，不产生任何方向的位移或转动而保持原有的位置，墙后土体处于弹性平衡状态。（2）主动土压力：挡土墙在土压力的作用下，背离墙背方向移动或转动时，墙后土压力逐渐减小，当达到某一位移量值时，墙后土体开始下滑，作用在挡土墙上的土压力达到最小值，滑动楔体内应力处于主动极限平衡状态。（3）被动土压力：挡土墙在外力作用下向墙背方向移动或转动时，墙体挤压土体，墙后土压力逐渐增大，当达到某一位移时，墙后土体开始上隆，作用在档土墙上的土压力达到最大值，滑动楔体内应力处于被动极限平衡状态。2.水对结构物的力学作用表现在对结构物表面产生静水压力和动水压力。静水压力可能导致结构物的滑动或倾覆；动水压力，会对结构物产生切应力和正应力，同时还可能引起结构物的振动，甚至使结构物产生自激振动或共振。3.（1）冻胀力：在封闭体系中，由于土体初始含水量冻结，体积膨胀产生向四面扩张的内应力，这个力称为冻胀力。（2）冻土：具有负温度或零温度，其中含有冰，且胶结着松散固体颗粒的土，称为冻土。（3）冻胀现象：冬季低温时结构物开裂、断裂，严重者造成结构物倾覆等；春融期间地基沉降，对结构产生形变作用的附加荷载。（4）影响冻土的因素：土颗粒的大小和土颗粒外形。第四章风荷载1.基本风压：按规定的地貌、高度、时距等量测的风速所确定的风压称为基本风压。通常应符合以下五个规定：标准高度的规定、地貌的规定、公称风速的时距、最大风速的样本时间和基本风速重现期。2.风效应可以分为顺风向结构风效应和横风向结构风效应两种。3.速度为的风流经任意截面物体，都将产生三个力：物体单位长度上的顺风向力pD、横风向力PL以及扭力矩PM。第五章地震作用1.地震按其产生的原因，可分为火山地震、陷落地震和构造地震。2.（1）震源：即发震点，是指岩层断裂处。（2）震中：震源正上方的。（3）震源深度：震中至震源的距离。（4）震中距：地面某处到震中的距离。（5）震级：衡量一次地震规模大小的数量等级。（6）地震能：一次地震所释放的能量。3.烈度与震级的关系烈度与震级虽是两个不同的概念，但一次地震发生，震级是一定的，对于确定地点上的烈度也是一定的，且定性上震级越大，确定地点上的烈度也越大。震中一般是一次地震烈度的最大地区，其烈度与震级和震源深度有关。在环境条件基本相同的情况下，震级越大、震源深度越小，则震中烈度越高。根据我国的地震资料，对于发生最多的浅源地震，可建立震中烈度I0与震级M的近似关系：0213MI对于非震中区，可利用烈度随震中距衰减的关系，建立烈度与震级的关系。一般烈度衰减关系为：0lg(1)IIch式中震中距h-震源深度I-震中距为处的烈度c-烈度衰减参数由式0lg(1)IIch知，地震烈度随震中距按对数规律衰减。一般平原地区衰减快，山区衰减慢，则平原地区c值大于山区。另外，震级越大，烈度衰减越快。可见，参数c与地貌、震级等因素有关。将式0lg(1)IIch代入0213MI式得221lg(1)33MIch上式为任意地点烈度与震级间的数值关系式。4.地震波分为在地球内部传播的体波和在地面附近传播的面波。第七章荷载的统计分析--2--1.平稳二项随机过程荷载模型的假定为：（1）根据荷载每变动一次作用在结构上的时间长短，将设计基准期T等分为r个相等的时段，或认为设计基准期T内荷载均匀变动/rT次。（2）在每个时段内，荷载Q出现（即0Q）的概率为p，不出现（即0Q）的概率为1qp；（3）在每一时段内，荷载出现时，其幅值是非负的随机变量，且在不同时段上概率分布是相同的，记时段内的荷载概率分布（也称为任意时点荷载分布）为()[(),]iFxPQtxt；（4）不同时段上的荷载幅值随机变量相互独立，且与在时段上是否出现荷载无关。2.一般可变荷载有如下代表值：标准值、准永久值、频遇值和组合值。3.结构荷载效应是指作用在结构上的荷载所产生的内力、变形、应变等。第八章结构抗力的统计分析影响结构构件抗力的因素很多，主要因素有三种，即：材料性能的不定性mX，几何参数的不定性AX，计算模式的不定性pX。形成原因：（1）材料性能的不定性mX是由于材料本身品质的差异，以及制作工艺、环境条件等因素引起的材料性能的变异，导致了材料性能的不定性。（2）几何参数的不定性AX是由于制作和安装方面的原因，结构构件的尺寸会出现偏差，制作安装后的实际结构与设计中预期的构件几何特征会有差异。（3）计算模式的不定性pX主要是由抗力计算中采用的基本假定不完全符合实际或计算公式的近似等引起的变异性。第九章结构可靠度分析1.结构可靠度是指结构在规定的时间（一般指结构设计基准期，目前世界上大多数国家普通结构的设计基准期均为50年）内，在规定的条件（指正常设计、正常施工、正常使用条件，不考虑认为错误或过失因素）下，完成预定功能的概率。2.(,)ZgRSRS(,)ZgRSRS0Z结构可靠；0Z结构失效；0Z结构处于极限状态3.中心点法的优缺点：P1464.可靠指标和功能函数（P138-P139）5.结构体系失效模型（P152）第十章结构概率可靠度设计法1.（1）荷载能力极限状态设计式0SR式中0—结构重要性系数S—荷载效应组合的设计值R—结构构件抗力的设计值，按不同结构的有关规范确定。说明：荷载效应组合的设计值S应从下列组合值中取最不利值确定：①由可变荷载效应控制的组合112nGGkQQkQiciQikiSSSS②由永久荷载效应控制的组合1nGGkQiciQikiSSS上述荷载效应组合中的荷载分项系数，按下列规定采用：●永久荷载的分项系数G1）当其效应对结构不利时对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2；对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35；2）当其效应对结构有利时一般情况应取1.0；对结构的倾覆、滑移或漂浮验算时，应取0.9.●可变荷载的分项系数Qi一般应取1.4；对标准值大于24/kNm的工业房屋楼面结构的活载应取1.3.（2）正常使用极限状态设计表达式SC式中C—结构或结构构件体达到正常使用要求的规定限值，例如变形、裂缝、振幅、加速度、应力等的限值。说明：（1）对于标准组合12nGkQkciQikiSSSS--3--（2）对于频遇组合112nGkfQkqiQikiSSSS（3）对于准永久组合1nGkqiQikiSSS其中ci—可变荷载iQ的组合值系数；1f—可变荷载iQ的频遇值系数；qi—可变荷载iQ的准永久值系数对于一般住宅和办公楼的楼面活荷载，其组合值、频遇值和永久值系数分别为0.7、0.5、0.4；对于风荷载，其组合值、频遇值和永久值系数分别为0.6、0.4、0.2.（1）由于各国荷载和抗力标准值确定的方式不同，设计目标可靠度的水准也有差异，因此不同国家结构设计表达式的分项数值取值均不一致。（2）各个国家的荷载分项系数、抗力分项系数和荷载标准值和抗力标准值是配套使用的，它们作为设计表达式中的一个整体有确定的概率可靠度意义。千万不能采用一个国家的荷载标准或抗力标准值，而套用另一个国家的设计表达式进行结构设计。-4-计算题1.已知某挡土墙高度H=8.0m,墙背竖直、光滑，填土表面水平。墙后填土为无黏性中砂，重度=18.03/mkN,有效内摩擦角=30°。试计算作用在挡土墙上的静止土压力0E和主动土压力aE。【解】（1）静止土压力0E=0221KH=2118.08(1cos30)2=288.0mkN/0E点位于距墙底H/3=2.67m处。（2）主动土压力aE=aKH221=)23045(tan80.182122=192mkN/aE点位于距墙底H/3=2.67m处。2.已知一个三层剪切型结构，如图计2-1所示。已知该结构的各阶段周期和振型为sT433.01、sT202.02、30.136Ts、000.1648.0301.0}{1、000.1601.0676.0}{2、00.157.247.2}{3，设计反应谱的有关参数为sTg2.0，9.0b，16.0maxa。（1）采用振型分解反应谱法求该三层剪切型结构在地震作用下的底部最大剪力和顶部最大位移。（2）采用底部剪力法计算地震作用下结构底部最大剪力和顶部最大位移。【解】(1)①求有关参数各阶地震影响系数max9.011TTg0798.016.0433.02.09.02159.016.0202.02.09.03=0.16各阶振型参与参数21111111iiiimmMM=421.1301.02648.05.111301.02648.05.111222510.02090.03②各阶振型地震作用第一振型地震作用kNGF669.00798.0301.0421.18.921111111kNF080.10798.0648.0421.18.95.112kNF111.10798.0000.1421.18.90.113第二振型地震作用kNF074.121kNF716.022kNF795.023第三振型地震作用kNF697.031kNF529.032kNF141.033③求最大底部剪力各振型地震作用产生的底部剪力为kNFFFV860.213121111kNFFFV995.023222121kNFFFV309.033323131通过振型组合求最大底部剪力11213122213.043VVVVkN若只取前两阶振型反应组合，可得12212111028.3VkNVVV④求最大顶部位移各振型地震作用产生的顶部位移为2112131213131312332.8601.0801.1111.111180012006005.26610FFFFFFukkkm3212223222323131230.83810FFFFFFumkkk图计2-1三层剪切型结构-5-3313233323333331230.08310FFFFFFumkkk通过振型组合求最大顶部位移132333222335.33310uuuum若只取前两阶振型反应组合，可得33223213310332.5umuuu（2）①求底部剪力max9.011TTg0798.016.0433.02.09.0结构总重力荷载为kNGE1.448.9)0.25.10.1(因结构质点数n=31，近似取85.0，则kNGFVEEk991.20798.01.4485.011②各质点地震作用不考虑高阶振型影响，则111252.9910.819251.591.013EkjjGHFFkNGH21.592.9911.106251.591.013FkN