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1一、工程概况滁州七彩世界欢乐城项目位于滁州市会丰路与全椒路交叉口，设计为大型商业综合体。现场施工区域位置狭小，为典型的无场地施工。由于本工程施工场地狭窄，施工现场不能满足现场材料的转运和堆放，影响各个施工环节施工需要，故地下室顶板需加以利用，部分临时行车道路、钢筋原材堆场及电梯基础均要设置在或通过地下室顶板。经分析部分顶板承载力不满足要求，为此对地下室顶板进行加固处理。二、地下室顶板加固范围单车总荷载按400KN计算，因地下室顶板进行回填1m厚土方，按照土体大放脚受力情况，顶板受力面积为（车辆轴距2.5×4m）27㎡。消防车道设计荷载为20KN/㎡，故顶板可承受车辆运输荷载540KN（即54T），考虑车辆行驶中急停等动荷载因素，上顶板车控制在45T以下。7#楼南侧道路在回填土后不需进行支撑加固。受力示意图6#、7#楼之间钢筋料场设计荷载为20KN/㎡，考虑顶板在回填土之后的受力情况，钢筋料场面积约140㎡，按土体大放脚受力，实际受力顶板面积约160㎡，故顶板可承受荷载为3200KN。故此钢筋料场理论值可堆放320T钢筋，因6#楼每层钢筋用量约55T，7#楼每层钢筋用量27T，每次进场可用两层钢筋即170T。材料堆放荷载小于顶板设计承受荷载，故可不用支撑。商业中心1#、2#、3#钢筋原材料场，考虑室外设计荷载为5KN/㎡，材料堆放20KN/㎡，需进行支撑，计算支撑荷载为15KN/㎡依据计算结论，现场严格按照此荷载堆放，钢筋场地10×13米，可堆放钢材260吨；施工电梯安装在顶板上，需进行支撑,6#、7#楼设计使用SCD200型施工电梯。基础面积3.8m×5.8m。支撑面积5m×8m。2地下室支撑范围为：钢筋堆场、施工电梯等，加固部位详附图施工布置图。为保证加固区域地下室顶板安全，地下室顶板钢筋原材堆场四周加宽1000m范围加固。施工电梯加固范围：施工电梯基础四周加宽1000mm范围内加固。地下室顶板支撑加固范围为：1、钢筋原材堆场：（1）商业1#钢筋料场加固范围：商业中心20~22/M~P轴，对负一层及夹层加固。（约180㎡）（2）商业2#钢筋料场加固范围：商业中心1/20~23/AA~AC轴，对负一层进行加固。（约100㎡）（3）商业3#钢筋料场加固范围：商业中心21~23/AR~AT轴，对负一层进行加固。（约80㎡）3、施工电梯（1）6#楼施工电梯地下室顶板加固范围：C-7~C-8/C-A南侧一跨，加固负一层及夹层。（约40㎡）（2）7#楼施工电梯加固范围：B-5~B-7/B-C轴北侧，加固负一层及夹层。（约40㎡）三、地下室顶板加固支撑搭设要求地下室顶板加固方式采用承重脚手架加固方式，使用时间：土方回填～内外粉刷完工。具体施工方法见下：1、顶板加固区域内支模用材料：Φ48×3.0钢管、顶托、方木。2、加固区内的支设方法：立杆、水平杆全部采用钢管搭设，顶托上设置支撑方木,与结构顶紧顶牢。顶撑示意图3加固区搭设前，首先按临时堆放场地道路等进行定位放线，规划出需要加固的区域,地下室顶板加固范围周边用钢管搭设栏杆，禁止车辆及材料堆放进入未加固区域。3、加固区模板承重支撑体系：采用Φ48×3.0钢管，脚手架搭设符合《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）中的有关要求。采用满堂支撑脚手架搭设方式。3.1、加固区承重脚手架独立体系，该部分脚手架在浇筑地下室顶板混凝土浇筑后拆模完成后单独搭设，待上部主体、装饰装修工程完工后再拆除。3.2、脚手架的材料符合下列要求：（1）、立杆、横杆：钢管选用Ф48×3.0mm的焊接钢管，质量符合国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。新、旧钢管的尺寸，表面质量和外形必须符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）中第8.1.1和第8.1.2的规定，并且钢上管上严禁打孔。（2）、扣件：采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。扣件要求在螺栓拧紧力矩达60N·m时不得发生破坏。3.3、商业1#钢筋料场支撑：立杆的纵横间距800mm，步距1200mm；平面图立面图商业2#钢筋料场支撑：立杆的纵横间距800mm，步距1200mm；4平面图立面图商业3#钢筋料场支撑：立杆的纵横间距800mm，步距1200mm；平面图立面图6#楼施工电梯基础支撑脚手架立杆的纵横间距800mm，步距1200mm。平面图立面图57#楼施工电梯基础支撑脚手架立杆的纵横间距800mm，步距1200mm。平面图立面图脚手架纵横方向设剪刀撑，每道剪刀撑宽度不小于4跨，斜杆与地面的夹角45°～60°。横向剪刀撑在纵向剪刀撑的与扫地杆节点处沿架体横向设置。3.4、支撑脚手架立杆至于200×200垫板上。3.5、脚手架每根钢管顶部采用托方木背楞，以防止加载后地下室顶板开裂。3.6、脚手架设扫地杆和纵横剪刀撑，纵横剪刀撑见附图。纵横剪刀撑4跨连续搭设，剪刀撑斜杆夹角约45°~60°，脚手架顶部采用顶托。3.7、施工电梯坐落于地下室顶板上，加固方式采用相同方式加固。施工电梯基础浇筑在顶板上，采用地脚螺栓连接。四、6#、7#楼南侧地下室顶板行车在土方回填之前进行地下室顶板建筑做法施工，防水及面层完成后覆500厚回填土。车辆行驶线路由南侧大门进入，驶向南侧冠梁，沿6#楼南侧冠梁上行驶，至6#、7#楼之间开始行驶至顶板上。（见附图）为保证车辆顺利通过，6#坡道口填土高度为5.050，但坡道口实际标高为3.937，低于外侧填土高度，为避免回填土此处需砌筑1.2米高挡土墙。6因6#楼南侧自6#坡道开始至6#楼塔吊位置，行车空间不足，需顶板上砌筑挡土墙，以便于车辆进出通畅。挡土墙高度1.2米，长度25米。7#楼南侧需先进行建筑做法施工，对顶板进行回填后，才能作为临时道路使用。但因塔吊及电梯基础周边不可回填，所以塔吊基础及施工电梯周边需砌筑挡土墙，高度1.2米，总长30米。挡土墙做法见下图：平面图剖面图五、地下室顶板行车及堆放材料安全事项4.1、顶板加固区作法：在地下室顶板拆模完成后进行加固，加固完成才能作临时道路、材料堆场，电梯基础等。具体作法如下：4.1.1、首先在地下室顶板上定位相应位置，定位须与加固承重脚手架相对应。由于临时道路、堆场等不能直接接触地下室结构顶板，故需加固完成后方可使用。4.2、临时道路及顶板加固完成后，在周边用钢管搭设临时栏杆，临时栏杆高度1.2m，并采用红白双间油漆，禁止车辆及材料堆放进入未加固区域。4.3、进入施工现场的车辆限速5公里/小时，车辆限重40吨。临时施工道路安全管理由专业安全员负责。在施工过程中，安排专人看守，着重注意车辆行7驶速度及形驶在预定的道路上，同时随时对承重脚手架进行检查，检查人员定员定职，同时将检查结果做好记录。五、加固脚手架计算书（一）、钢筋原材堆放场地验算计算依据：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003一、架体参数满堂脚手架长度L(m)6满堂脚手架宽度B(m)8脚手架搭设高度H(m)9.6纵横向水平杆步距h(m)1.2立杆纵距la(m)0.8立杆横距lb(m)0.8横杆与立杆连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数1立杆布置形式单立杆平台横向支撑钢管类型双钢管立柱间纵向钢管支撑根数n2立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)0.3立杆计算长度系数μ2.176纵向钢管验算方式三等跨连续梁横向钢管验算方式三等跨连续梁二、荷载参数脚手架钢管类型Ф48×3每米钢管自重g1k(kN/m)0.033脚手板类型竹芭脚手板脚手板自重标准值g2k(kN/m2)0.1每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1621材料堆放荷载q1k(kN/m2)0施工均布荷载q2k(kN/m2)15平台上的集中力F1(kN)0立杆轴心集中力F2(kN)0三、板底支撑（纵向）钢管验算钢管类型Ф48×3钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm2)2.06×105钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)205纵向钢管验算方式三等跨连续梁8G1k=g1k=0.033kN/mG2k=g2k×lb/(n+1)=0.1×0.8/(2+1)=0.027kN/mQ1k=q1k×lb/(n+1)=0×0.8/(2+1)=0kN/mQ2k=q2k×lb/(n+1)=15×0.8/(2+1)=4kN/m1、强度验算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。满堂脚手架无集中力q1=1.2×(G1k+G2k)=1.2×(0.033+0.027)=0.072kN/mq2=1.4×(G1k+G2k)=1.4×(0+4)=5.6kN/m板底支撑钢管计算简图Mmax=(0.100×q1+0.117×q2)×la2=(0.100×0.072+0.117×5.6)×0.82=0.424kN·mRmax=(1.100×q1+1.200×q2)×la=(1.100×0.072+1.200×5.6)×0.8=5.439kNσ=Mmax/W=0.424×106/(4.49×103)=94.432N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算满堂脚手架平台上无集中力q'1=G1k+G2k=0.033+0.027=0.06kN/mq'2=Q1k+Q2k=0+4=4kN/mR'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×la=(1.100×0.06+1.200×4)×0.8=3.893kNν=(0.677×q'1+0.990×q'2)×la4/100EI=(0.677×0.06+0.990×4)×8004/(100×2.06×105×107800)=0.738mm≤min(800/150,10)=5.333mm满足要求！四、横向支撑钢管验算9平台横向支撑钢管类型双钢管钢管类型Ф48×3钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm2)2.06×105钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)205立柱间纵向钢管支撑根数n2横向钢管验算方式三等跨连续梁横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。满堂脚手架无集中力q=1.2×g1k=0.04kN/mp=Rmax/2=2.72kNp'=R'max/2=1.946kN板底支撑钢管计算简图弯矩图Mmax=0.583kN·m剪力图Rmax=6.2kN10变形图Vmax=0.863mmVmax=0.863mm≤min{800/150,10}=5.333mmσ=Mmax/W=0.583×106/(4.49×103)=129.844N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！五、立杆承重连接计算横杆和立杆连接方式双扣件双扣件抗滑承载力(kN)12扣件抗滑移折减系数1双扣件抗滑承载力设计值Rc=12.0×1=12kN≥R=6.2+0=6.2kN满足要求！六、立杆的稳定性验算钢管类型Ф48×3钢管截面回转半径i(cm)1.59钢管的净截面A(cm2)4.24钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)205立柱布置形式单立杆立杆计算长度系数μ2.176每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1621NG1=gk×H+g1k×la×n+g1k×a+g1k×lb=0.1621×6.8+0.033×0.8×2+0.033×0.3+0.033×0.8=1.191kNNG2=g2k×la×lb=0.1×0.8×0.8=0.064kNNQ1=q1k×la×lb=0×0.8×0.8=0kNNQ2=q2k×la×lb=15×0.8×0.8=9.6kNNQ3=F1+F2=0+0=0kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值N=1.2×(NG1+NG2)+1.4×(NQ1+