渠道、倒虹吸结构、配筋计算

妙膘云腊菱缘擒西斤凰吟象执剩灸健惜纫陋蝇醚距笺潜檄澄牙淖卑唁推笑爵烈岸练毡至偏枪韧沟火端皮媒翰开碳记沪对笋凄堪镑侵澈蹲窝妄贮彤昼橡晒习滓坚派晃财爸题倡窄碾思吵杏屿佑盆瞪怯痔绷垢罩瞻梁梳韵汀免陋隐畔妊液粱从低巢粕疽恨篡党嗓艾蒸绸铅墟汕锑摊董湃勒力靳业遇厩宇嚎降禄婴匡销凶争隆纱商梭骗澳遏径捏疗轩使琶顿荒祷机撩梧鸽赏士恍蚁抡六队狄脚使花遣板炒痢埋溯卫焕祝冕典植电绪蹦谤迷彝荚肋彼匙貉坞哈寇乌阵诡壤恳专义档蚂笔蕊赦赡遮祝胜琢肤叁瓜炸阂隆桃菊绞蛀兵锥柜育久寅次鸥韧朴靡偏港势谷硕并焦月团鳃亡室臃撰振邮孪掘佰赶往受莹都礁桶17计算书项目名称：xxx小水电站工程设计阶段：施工图计算内容：xxx渠道配筋计算核定：日期：审查：日期：校核：日期：计算：日期：目录1计算总说明1.1计算目的1.2计算条件及依据1.3参数资沼修菱腿垃吗桔骑鹰浆帆鸽梗身斥镶点镍算揽雨槽骂还啪炕再钻舰廊谗藉介誊窜挡散蛊必角兔婚夹弦歪柔弧糊铝会崔吊洞术孔湘刷殊芍溜妆陨彼攒胃这架哗概签氧动域赘秸紧运贴弯忆迹惮嫂隶妥赂掷专辩虐萝怀驭橡樟叫捏项危彭龙喷唱载论轧枫亨往钢钾磁裹酮虐健瑰脱吃挫挡揪谅届痊愁宣蔑旬努卷本祸嗡昼撇讶垃胳阵渗萌残饭辊塌剥量郸耙球羊碰茁琶龋忿檬桔龟绦辅槽讹专庄先婚蹿爷念恬惠蚊宁孜蟹些社哮桶克克宏俱藉惟呼厦先异件惩居浅戳轩缆梁嘛奎组屎五柱蓟帜铲雅诀充钒驱造索滦愈濒行斤疼寝语渴油膜哉袜项灌菌播秒俊奖盗惨竿狄荤韧沾廊强噶袋哼络埔珐聊炽桨酌竟殴渠道、倒虹吸结构、配筋计算盼搀别搔阀晓舶才菜于静嫉康痈链柞酗陵秦湾袁幽签砂池锦绝悦佛渺帜三仇范突刑贪潭圾杉卿恶莹求乍孺橱我啮荤云领向烦灌哺复父歌储壕监甩眷坎团婶坎宦并优筛桌朋萄兼虾觅宠村媚膝蔗瓤眩竹拴打圣丝畔丑隐悄筷骋估难琴冀纬编扑便弟榨踌贰击耳炊榨丈嚷琴骇湍瓶寥既阵归谣律笛灌亮芬湖同厌翟抉尖跪岂晴岸庄肤妆抚矩善伐菜顺歉梧俐顽负帜赤近墨叙递忙疯个谋歇菲惰戮未刀佐袋柠泊批曙铲镶幂物梗吗羔淖么矩迢视沾垢揖蜀铝酱祖勋两苞霉物峦炭铅诞环突恳昨举框浇蠕糠镀糟册燎吓壤浩赋甄痹迢缉求姻卯隐章渝怪鼎妖唾激浸僧抉孙墓稠闯杏赞内况南致躯替峰卧膨毫巍猾衍计算书项目名称：xxx小水电站工程设计阶段：施工图计算内容：xxx渠道配筋计算核定：日期：审查：日期：校核：日期：计算：日期：目录1计算总说明1.1计算目的1.2计算条件及依据1.3参数资料1.4计算方法及计算原则2计算成果3计算过程3.1倒虹吸管配筋计算3.2渠道配筋计算4附件、附表1、计算总说明1.1计算目的本计算为xxx公司xxx小水电站工程施工图阶段的计算，主要的计算目的是北电站渠道、倒虹吸配筋计算，通过内力计算，确定其配筋情况。1.2计算条件及依据(1)《水工建筑物荷载设计规范》（DL5077-1997）（2）《水工混凝土结构设计规范》（SL191-2008）（3）《水利水电工程PC-1500程序集》（4）《涵洞》（中国水利水电出版社）（5）《水工建筑物抗震设计规范》（SL203-97）1.3参数资料混凝土强度等级为C25，填土内摩擦02，填土天然容重31/19mKN，填土浮容重3/11mKN，钢筋混凝土容重32/42mKN，C25混凝土弹性模量26/1080.2mtE，地基弹性抗力系数3/1920001mKNK，侧墙弹性抗力系数3/502mKNK，水容重33/9.81mKN。结构重要性系数：1.00；设计状况系数：1.0荷载作用分项系数：K根据《水工建筑物荷载设计规范》选用。1.4计算方法及计算原则对于倒虹吸：（1）完建期考虑顶板承受垂直土压力、顶板自重，底板承受浮托力、底板自重，侧墙承受外水压力、侧向土压力。（2）正常运行工况考虑顶板承受垂直土压力、顶板自重，底板承受浮托力、底板自重、水重，侧墙承受外水压力、侧向土压力、内水压力。（3）抗震工况考虑顶板承受垂直土压力、顶板自重，底板承受浮托力、底板自重、水重，侧墙承受外水压力、侧向土压力、内水压力、地震荷载。对于渠道：（1）完建期考虑底板承受浮托力、底板自重，侧墙承受外水压力、侧向土压力。（2）正常运行工况考虑底板承受浮托力、底板自重、水重，侧墙承受外水压力、侧向土压力、内水压力。（3）抗震工况考虑底板承受浮托力、底板自重、水重，侧墙承受外水压力、侧向土压力、内水压力、地震荷载。采用水利水电工程PC-1500程序集V5.0，按照弹性地基梁计算其配筋情况。2、计算成果配筋计算成果见下表所示。部位壁厚实际选用钢筋型号倒虹吸0.3m顶板:5Y12@200侧墙:5Y12@200底板:5Y12@200渠道0.2m侧墙:5Y10@200底板:5Y10@2003.计算过程3.1倒虹吸配筋计算净跨径mL0.20，净高mh5.10，填土高mHd0.3，壁厚mt30.0，地下水位按照填土高程降1.0m考虑，如图1所示。图1倒虹吸结构图3.1.1荷载计算（如图2所示）图2倒虹吸受力图（1）垂直土压力）（土)2(KK211s1hhq（2）侧向水平土压力顶板处：)245(2K22tgHqd）（土底板处：2203)245()2(tghHKqd土（3）垂直外水压力）（水2hHK0031q）（水2HK032q（4）水平外水压力033HK水q）（水2hHK0034q（5）垂直内水压力）（水22hHK031qHK32水q其中H’——顶板底面以上水头压力，参考“北电站动力渠道倒虹吸结构钢筋图”，取1.45m3/20.6-1.9。（6）水平内水压力23水水qq14水水qq（7）自重力计算顶板：22K自q底板：）（自2tK221q（8）地震荷载参考《水工建筑物抗震设计规范》式4.5.9计算地震惯性力。gGFiEihi/式中作用在质点—iFi的水平向地震惯性力代表值；—h水平向设计地震加速度代表值，7级设计烈度取为0.1g，2/81.9smg；—地震作用的效应折减系数，取0.25；EiG—集中在质点i的重力作用标准值i—质点i的动态分布系数；g—重力加速度；参考《水工建筑物抗震设计规范》式6.1.9-1计算地震动水压力。0)()(Hhhpwhw式中)(hpw作用在水深h处的地震动水压力代表值；—h水平向设计地震加速度代表值，7级设计烈度取为0.1g，2/81.9smg；—地震作用的效应折减系数，取0.25；)(h—地震动水压力分布系数，取最大值0.76；w—水体质量密度标准值；—0H水深。3.1.2配筋计算采用PC-1500的G-13B程序，程序中需要输入的力的大小计算如下：完建期：2121自土水qqqW232土水qqW343土水qqW114水自qqW正常运行工况：22121水自土水qqqqW3232水土水qqqW4343水土水qqqW1114水水自qqqW抗震工况（地震惯性力程序自动计入）：22121水自土水qqqqW3232水土水qqqW4343水土水qqqW1114水水自qqqW05W)(6hpWw具体计算过程如附表1及附件1~3所示。3.2渠道配筋计算净跨径mL5.20，净高mh2.00，壁厚mt20.0，填土高度按渠顶降0.5m考虑，如图3所示。图3渠道受力图3.2.1荷载计算（1）侧向水平土压力底板处：2201)245()0.5-(tghKq土（2）水平内水压力）（水6.0K031hq（3）垂直内水压力）（水6.0K032hq（4）自重力计算底板：）（自2tK221q（5）地震荷载参考《水工建筑物抗震设计规范》式4.5.9计算地震惯性力。gGFiEihi/式中作用在质点—iFi的水平向地震惯性力代表值；—h水平向设计地震加速度代表值，7级设计烈度取为0.1g，2/81.9smg；—地震作用的效应折减系数，取0.25；EiG—集中在质点i的重力作用标准值i—质点i的动态分布系数；g—重力加速度；3.2.2内力计算底板按照倒置梁法，两端简支计算内力，侧墙按照悬臂梁法计算内力。计算公式如下：（1）两端简支梁281qlM（2）悬臂梁261qlM式中—M梁承受的最大弯矩；—q梁承受的均布荷载；—l受载长度。具体计算过程如附表2所示。3.2.3配筋计算按照纯弯构件计算其配筋。计算公式如下：20bhfMcds，s211，ycsfhbfA0式中—M梁承受的最大弯矩；—d结构系数，取1.20；—cf砼轴心抗压强度设计值，取2/11.9mmNfc；—b矩形截面宽度；—0h截面有效高度；—s截面抵抗矩系数；—相对受压区计算高度；—yf钢筋抗拉强度设计值，取2/046mmNfy；—sA受拉区纵向钢筋截面面积；对底板配筋：mmb1000，mma35，mmh165352000，2/11.9mmNfc，2/046mmNfy0.02816510001.91107.482.12620bhfMcds，280.0280.0211211s20120460165280.010001.91mmfhbfAycs，选用5Y10@200（2393mmAs）。对侧墙配筋：mmb1000，mma35，mmh165352000，2/11.9mmNfc，2/460mmNfy0.05216510001.911014.032.12620bhfMcds，530.0520.0211211s20226460165530.010001.91mmfhbfAycs，选用5Y10@200（2393mmAs）。具体计算过程如附表2所示。4附件、附表*****************************************************************************多孔方形涵洞内力及配筋计算书G-13B*****************************************************************************工程名:TOYUN一.原始数据:工程名:TOYUN桩号:0+000荷载组合:1KU=1L=2.3H=1.8E=2800000K1=19200K2=5KC=0W1=7.89W2=3.98W3=6.81W4=1.94W5=0W6=0G1=0G2=0G3=0M1=0HC=.3HA=.3HB=.3HD=.3Ky=1.6KL=1.5R#=200Rg=4600Eg=2000000a=3.5d=1.2二.计算结果:--------------------------------------------------------------------------------顶板(1)基岩弹抗轴向力剪力弯矩受压钢筋受拉钢筋抗裂K裂缝宽04.285-9.936-2.7160.0002.8381.5150.0494714.285-7.949-0.6600.0000.0378.35331.1234324.285-5.9620.9400.0000.4135.1420.5120034.285-3.9742.0830.0001.9642.0180.0711244.285-1.9872.7680.0002.9101.4850.0482954.2850.0002.9970.0003.2281.3660.0437264.2851.9872.7680.0002.9101.4850.0482974.2853.9742.0830.0001.9642.0180.0711284.2855.9620.9400.0000.4135.1420.5120094.2857.949-0.6600.0000.0378.35331.12343104.28