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第1页共43页目录一、工程概况…………………………………………………………………2二、方案编制依据……………………………………………………………3三、梁的系统计算书…………………………………………………………3四、现浇板的系统计算书……………………………………………………28五、安全技术交底…………………………………………………………42六、施工安全…………………………………………………………………42七、安全文明保证措施………………………………………………………43附件：危险源辨识专家论证报告第2页共43页一、工程概况1、本工程为动力装置启动锅炉房，是一座综合建筑，里面有电气室、锅炉间、堆煤间、休息室等。2、该工程综合建筑物总建筑面积为1779m2，二层框架结构，总高度约15m。3、为确保施工安全，方便施工，主体施工、装饰施工外围搭设双排(脚手架专项方案），内部框架混凝土结构采用钢管扣件满堂搭设的方法。4、本工程的1轴至5轴和B至D轴为启动锅炉间，建筑面积为33M*25M=825M3，屋面高度为13.5M，层高为13.5M，5轴至6轴和B至D轴为启动锅炉的堆煤间，建筑面积为25M*9M=225M3，屋面高度为10M,层高为10.6M,属于高大模板支模，特编此专项方案。二、方案编制依据1、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）2、《建筑施工计算手册》江正荣著3、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)4、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)5、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJl30—2011）7、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59—99）8、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80—91）9、施工图纸第3页共43页以及相关规范和规定三、梁的支撑系统计算书（以最大几何尺寸为代表）梁支撑剖面图第4页共43页梁800800500300500650650钢管排列图3.1、参数信息3.1.1.模板构造及支撑参数(一)构造参数梁截面宽度B：0.3m；梁截面高度D：1.2m；楼层高度H：13.5m；结构表面要求：隐藏；混凝土楼板厚度：120mm；梁边至板支撑距离：0.5m；板底承重立杆横向间距lb：1.2m；立杆沿梁跨度方向间距la：0.8m；立杆步距h：1.5m；梁底承重立杆根数：1；横杆与立杆的的连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数：0.8；(二)支撑参数梁底采用的支撑钢管类型为：Ф48×3.2mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；第5页共43页钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；3.1.2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3；梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：12.933kN/m2；振捣砼对梁侧模板荷载Q2k：4kN/m2；梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；3.1.3.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一)面板参数面板采用12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二)主楞参数材料：2根Ф48×3.2钢管；间距(mm)：100,300*3；钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(三)次楞参数材料：1根50×100矩形木楞；间距(mm)：500；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；第6页共43页(四)加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M14；螺栓水平间距：800mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：100,300*3；3.1.4.梁底模板参数搭设形式为：3层梁顺横顺混合承重；(一)面板参数面板采用12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二)第一层支撑梁参数材料：1根50×100矩形木楞；根数：4；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(三)第二层支撑梁参数材料：1根Ф48×3.2钢管；间距：200mm；钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(四)第三层支撑梁参数材料：2根Ф48×3.2钢管；第7页共43页钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；3.2、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.080m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:I=1080×183/12=5.249×105mm4；W=1080×182/6=5.832×104mm3；3.2.1.荷载计算及组合(一)新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值:F1=0.22γtβ1β2V1/2F2=γH其中γ--砼的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--砼的入模温度，取20.000℃；V--砼的浇筑速度，取1.500m/h；H--砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取1.200m；β1--外加剂影响修正系数，取1.000；β2--砼坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算得到：第8页共43页F1=12.933kN/m2F2=28.800kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=12.933kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=12.933/24.000=0.539m；(二)振捣砼时产生的荷载标准值Q2kQ2k=4kN/m2；(三)确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合：q=12.933×1.08=13.968kN/m；计算弯矩采用基本组合：q=max（q1，q2）=20.781kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×4)×1.08=20.528kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×4)×1.08=20.781kN/m；3.2.2.面板抗弯强度计算σ＝M/W[f]其中：W--面板的截面抵抗矩，W=5.832×104mm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)M=0.125ql2=6.494×105N·mm；计算弯矩采用基本组合:q=20.781kN/m；面板计算跨度:l=500.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=6.494×105/5.832×104=11.135N/mm2；实际弯曲应力计算值σ=11.135N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=29N/mm2，满足要求！第9页共43页3.面板挠度计算ν=5ql4/(384EI)≤[ν]其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q=13.968kN/m；l-面板计算跨度:l=500.000mm；E--面板材质的弹性模量:E=11500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=5.249×105mm4；容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250=2.000mm；面板的最大挠度计算值:ν=5×13.968×500.0004/(384×11500×5.249×105)=1.883mm；实际最大挠度计算值:ν=1.883mm小于最大允许挠度值:[ν]=2.000mm，满足要求！3.3、梁侧模板支撑的计算3.3.1.次楞计算次楞采用1根50×100矩形木楞为一组，间距500mm。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=1×416.67×104=4.167×106mm4；W=1×83.33×103=8.333×104mm3；E=10000N/mm2；(一)荷载计算及组合计算挠度采用标准组合：q=12.933×0.500=6.467kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=9.621kN/m；第10页共43页由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×4)×0.500=9.504kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×4)×0.500=9.621kN/m；有效压头高度位置以下荷载：q=0.9×1.35×12.933×0.500=7.857kN/m；顶部荷载：q=0.9×1.4×0.7×4×0.500=1.764kN/m；(二)内力计算次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)第11页共43页变形计算简图变形图(mm)经过计算得到:最大弯矩M=0.067kN·m最大剪力：V=1.269kN最大变形：ν=0.005mm最大支座反力：F=2.517kN(三)次楞计算(1)次楞抗弯强度计算σ=M/W=0.067×106/8.333×104=0.799N/mm2实际弯曲应力计算值σ=0.799N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！(2)次楞抗剪强度计算τ=VS0/Ib=1.269×1000×62500/(4.167×106×50)=0.381N/mm2；实际剪应力计算值0.381N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=1.600N/mm2，满足要求！(3)次楞挠度计算容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.001mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！第12页共43页第2跨最大挠度为0.005mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.002mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.002mm，容许挠度为0.320mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.3.2.主楞计算主楞采用2根Ф48×3.2钢管为一组，共4组。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=2×12.19×104=2.438×105mm4；W=2×5.08×103=1.016×104mm3；E=206000N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力2.517kN，计算挠度时取次楞的最大支座力2.043kN。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN·m)第13页共43页剪力图(kN)变形计算简图变形图(mm)经过计算得到:最大弯矩M=0.358kN·m最大剪力：V=3.242kN最大变形：ν=0.254mm最大支座反力：F=4.500kN(1)主楞抗弯强度计算σ=M/W=0.358×1