搜索
确定支吊点位置原则1．支吊架尽可能靠近集中载荷，如阀门和支管引起的载荷。2．管道和阀门的荷重应由支吊架承受，一般不得承受在设备上或油管接头上。3．冷紧口设于力与力矩小的地方，不设在设备法兰处，冷紧后在装支吊架。4．支吊架的间距一般在6～9m。5．布置支吊点时宜使各支吊点荷载均匀分配，并应该注意拆卸风门、阀门、易磨体时荷载的转移。6．支吊点应避开管道中容易磨损和易堵塞的部位，要避开为清洗和维护管道而需要经常拆卸管道，又要在靠近拆卸管道处设置支吊架。7．支吊架不得占用设备检修时解体、抽芯等所需空间和设备运输通道。8．当大小头两侧的管道截面相差较大时，应在大小头的大截面一端设置支吊架。9．对于支吊间还有法兰、阀门等集中载荷者，则跨距还应适当减小。10．弯头上设支吊架一般认为焊接吊架后对弯头的柔性系数有影响，增加了应力集中，应力加强系数还存在，故只用在低温管道或对应力分析没有影响的情况下。11．支吊架应尽量放在靠沿边的柱头上，不要做在墙上，这可减少力矩，可使材料用的小些。12．有膨胀节时，尽可能支承其两端管道处。13．在水平管道上支吊架应控制一定的间距，以防止管道产生过大的弯曲应力、剪应力以及弯曲挠度；垂直管道支吊架也要控制间距，以防止管道因各种载荷组合而产生过大的应力；对于容易产生振动的管道，也需控制其间距，调整管系的固有频率。14．支吊架布点并非严格按推荐间距定位，而是要在充分考虑支吊架的生根条件的基础上，适当的调整支吊架的间距。此时，一般尽可能缩小一些间距，当条件限制时，也可适当放大些，但加大间距不应超过推荐值的15%，否则有要进行验算。15．尽量将支吊架直接生根在构筑物上，不设辅助钢结构（即根部结构），这不仅节省，更重要的是能保证支吊架的设计特性，故支吊架应尽可能定位对准要生根的梁。16．尽量选择与管道有较大高度差的构件生根吊架，以保证吊架有足够的拉杆长度。17．支吊架生根不应使构筑物的钢梁或板肋产生扭曲。18．要防止支吊架及其根部辅助钢结构与邻近的构筑物，管道和设备发生碰撞。尤其要注意防止与土建墙、窗、剪刀撑的碰撞，支吊架根部三角架与相邻管道设备的碰撞。19．在管道布置密集的地方（如汽机基座范围内的管道群），为防止各管道支吊架与管道想碰撞，可考虑设置组合支吊架。此时，支吊架的定位应统筹各管道的支吊架定位要求加以确定。20．对于全厂性管道支吊架定位，应考虑机组逐台安装的施工方便，避免扩建时对已运行管道的影响。21．为使支吊点的布置简化起见，应先着手考虑这种垂直管道的支吊架问题，然后再设置管道端点支吊架。22．设备附近的第一个支吊架应尽量靠近接口处，与设备接口的间距一般不应超过推荐间距的1/2，设备接口承受的荷重使其不大于1/4跨距管道的重量。防止在设备接口部分增加过大的力矩。23．近泵或设备第一个支吊架一般设弹簧支吊架。24．管道带有水平弯管时，其支吊点应尽可能靠近水平弯头处，如果布置上有困难，沿弯管的跨距则应缩短25%。25．在水平管道无垂直位移点设置钢性吊架。26．支管与主管水平相接，则支管上靠近主管的第一个支吊架与主管接口间距不得大于推荐值的2/3，主要是考虑管重对三通或接管处应力的影响，以及支管与主管相接前所受自重弯曲应力不宜过大。对于水平主管在叉管两侧的支吊间距，应考虑支管一端对主管作为集中荷载的影响而响应减小。27．阀门附件重量（集中载荷）要分布支点上或附近地方，不应太远以免引起很大的弯曲力矩。28．支吊架管部与弯头焊缝之间要有一定距离（不小于50mm）。29．对于焊后需进行热处理的焊缝，距离支吊架管部边缘不得小于焊缝宽度的5倍，且不宜小于100mm，避免弯管或弯头的环向焊缝承受过大的自重外载应力，尤其是焊接式管部，更要注意避免焊缝之间的热影响区。30．在垂直管道上设置钢性吊架，以此为分界点，作为向上向下的位移量，并能改善管系应力，控制管系位移和稳定性。31．垂直管道的支吊架，要设置在各层的楼面处，如果垂直管道只有一只吊架，为考虑其稳定性，可在其重心上面，距上端约1/3地方支吊。32．如果垂直管道吊架装在该管道的上部，则离垂直管顶端的第一个水平吊架，应放在3/4跨距范围之内，而离垂直管底的第一个水平吊架，应设在1/2跨距范围之间。如果垂直吊架装在该管道下部，顶端和底端水平管支架的装法正好相反。33．垂直管道支吊架间距可以大于水平管道的推荐间距。如垂直管道的长度小于推荐的水平跨距值的1/2，则可不在该管道上装设支吊架，支吊架可装在垂直管道上部或下部的水平管道上。如果垂直段比较长，则必须在上部设支吊架，且宜在热位移为零的点或垂直管道靠上部位设刚性吊架。34．当管道接口垂直向上或向下时，应将第一个支吊架放在立管上，对于低温低压管道，也可在垂直弯头上设置支吊架。管道的热膨胀是热力管道设计计算中首先要考虑的因素。工作钢管的热膨胀量按下式计算：△L=αL（t-t0)式中：△1管道热膨胀量mα钢材的线膨胀系数m/(m℃)L管道的长度mt管道的工作温度℃t0管道的安装温度℃例：DN250直埋管道，工作钢管为φ273×7、外套钢管φ529×6，硅酸铝离心玻璃棉复合保温层厚度110mm，输送过热蒸汽压力1.6MPa,温度350℃，管道安装温度20℃，求每米管道的热膨胀量。查表得钢材的线膨胀系数α为11.2×10-6m/(m℃),代入公式△L=11.2×10-6×1×(350-20)=0.0037m即每米管道热膨胀量为3.7mm五、性能、特点1.载荷、位移范围。载荷范围：20daN—21000daN；位移范围有三种：0—45(40)mm、0—90(80)mm、0—135(120)mm；2.结构型式。结构：吊—吊式、支—吊式、支—支式、横担式，型式：根据空间和位置选择；3.弹簧支吊架用外壳保护弹簧，免受机械损伤和环境腐蚀；4.弹簧支吊架设有载荷、位移指示标牌，并在标牌上标记了冷、热态的设计位置。六、弹吊的选择1.弹簧规格的选用：根据支吊架的工作荷载，位移量位移方向，及要求的荷载变化系数，按表1A，表2A选择弹簧。表1A，表2A均是按“热态吊零”的原则编制的。当“冷态吊零”时，热位移向上应查“向下”栏，热位移向下则查“向上”栏。表1A，表2A按不同荷载变化系数C＇列出了弹簧的经济工作范围。对热位移向上，粗横线以上为经济工作范围；对热位移向下，粗横线以下为经济工作范围。弹簧选择举例：⑴工作荷载Pgz=-10080daN，热位移△Yt=+36mm，荷载变化系数C＇≤0.25，试选择弹簧。a从表2A的荷载栏中热位移向上时经济范围内查得19号弹簧工作荷载为10080daN；b由荷载10080daN向右查荷载变化系数C＇≤0.25向上热位移栏得知，此时ZH3型弹簧允许最大热位移量为36mm，刚好满足要求，因此选用一只ZH319弹簧；c由荷载10080daN向左查位移栏得知，工作荷载下位移量为39mm，然后可算得安装荷载下位移量为39+36=75mm；d由位移量栏ZH3中75mm向右查19号弹簧的冷态整定荷载为12600daN。⑵对于“冷态吊零”时，工作荷载Pgz=-3625daN，热位移△Yt=+72mm，荷载变化系数C＇≤0.25，试选择弹簧。a由于“冷态吊零”，向上热位移，固应从表2A荷载栏中热位移向下时工作荷载经济范围内查找，得知14号弹簧工作荷载为3600daN和3650daN，其相应的允许最大热位移量(ZH3)分别为54、54.7mm，不能满足要求，则需串联两只ZH214弹簧，用插入法可算得允许最大热位移为72.5mm，选用合适；b由06—20号弹簧位移量中查得每只ZH214弹簧在工作荷载下的位移量为75mm，然后可以算得弹簧在热态时的位移量为75-72/2=39mm；c由位移量栏ZH2中38、40mm向右查14号弹簧相应工作荷载为2700和2750daN，用内插法算得弹簧在热态时的位移量为75-72/2=39mm；2.根据各支吊点的空间结构，工作要求选择弹簧支吊架的壳体结构和型号。七.订货须知T、TH型弹簧支吊架订货时，至少需注明下列项目：⑴弹吊的型号；⑵安装荷载；⑶工作荷载；⑷位移量；⑸位移方向；⑹其它要求。