系列过程设备设计第四章-431432-PPT精选文档

4.压力容器设计4.3常规设计CHAPTERⅣDesignofPressureVessel4.3常规设计4.1概述4.2设计准则4.3常规设计4.4分析设计4.5疲劳分析4.6压力容器设计技术进展4.3.3封头设计4.3.4密封装置设计4.3.5开孔和开孔补强设计4.3.6支座和检查孔4.3.7安全泄放装置4.3.2圆筒设计4.3.1概述4.3.8焊接结构设计4.3.9压力试验力载荷处理，不考虑交变载荷，也不区分短期载荷和永久载荷，不涉及容器的疲劳寿命问题。区别于分析设计一、设计思想——“按规则设计”（DesignbyRules），只考虑单一的最大载荷工况，按一次施加的静应力求解——依据材料力学及板壳理论，按最大拉应力准则来推导受压元件的强度尺寸计算公式。校核——受压元件的应力强度材料许用应力（强度）材料许用外压力（失稳）边缘应力——采用分析设计标准中的有关规定和思想，确定结构的某些相关尺寸范围，或由经验引入各种系数。4.3.1概述4.3.1概述t]σ[σ1（4-3）t]σ[σ-σ31（4-4）t]σ[])σ-σ()σ-σ()σ-σ[(212132322213采用式（4-4）或式（4-5）较为合理。但对于内压薄壁回转壳体，在远离结构不连续处，σ0式（4-3）简单，成熟使用经验，将该式作为设计准则。压力容器材料韧性较好，在弹性失效准则中，（4-5）4.3.1概述二、弹性失效设计准则二、弹性失效设计准则（续）内压薄壁圆筒：δ4σpDφ周向薄膜应力δ2σθpD=δ—计算厚度，mm；D—筒体中面直径，mm。经向薄膜应力第2章应力分析中的厚度t是指实际厚度，与设计中需要确定的厚度并不是同一个概念，因此用δ代替t。4.3.1概述tpD]σ[≤δ2σσθ1==显然，σ1=σθ，由式（4-3）ppRti-]σ[22δ=筒体壁厚计算式为（4-12）中径公式用D=iDK21iDK21（Di筒体内直径）代入上式，化简tKKp]σ[≤)1-(21+ppKtt-]σ[2]σ[2+=（4-10）取等号得径比K为（4-11）δ=二、弹性失效设计准则（续），4.3.1概述将第2章表2-1中仅受内压作用时，厚壁圆筒内壁面处的三向应力分量计算式，代入弹性失效设计准则式（4-3）～式（4-5），表4-1按弹性失效设计准则的内压厚壁圆筒强度计算式二、弹性失效设计准则（续）形状改变比能准则中径公式最大切应力准则最大拉应力准则筒体计算厚度δ筒体径比K应力强度σeqi设计准则1K1Kp221KK2p221KK3p22)1K(21Kppptt-]σ[]σ[+ptt2-]σ[]σ[ptt3-]σ[]σ[pptt-]σ[2]σ[2+)1--]σ[]σ[(ppRtti+)1-2-]σ[]σ[(pRtti)1-3-]σ[]σ[(pRtti)-]σ[22(ppRti4.3.1概述二、弹性失效设计准则（续）psi/σs代表筒体的弹性承载能力，它和筒体径比K的关系见图4-1。psi为内壁初始屈服时所对应的压力。图4-1各种强度理论的比较4.3.1概述4.3.1概述二、弹性失效设计准则（续）（3）在同一承载能力下，最大切应力准则计算出的壁厚最厚，中径公式算出的壁厚最薄。（2）在壁厚较薄时即压力较低时，各种设计准则差别不大；（1）按形状改变比能屈服失效判据——计算出的初始屈服压力和实测值最为接近；4.3.2圆筒设计4.3.2圆筒设计筒体结构单层式组合式优点——简单①深环、纵焊缝，焊接缺陷检测和消除困难；且结构本身缺乏阻止裂纹快速扩展的能力；②大型锻件、厚钢板性能比薄钢板差，不同方向力学性能差异大，韧脆转变温度较高，发生低应力脆性破坏的可能性也较大；③加工设备要求高。缺点——4.3.2.1筒体结构4.3.2.1圆筒结构1、结构：2、制造：用装置将层板逐层、同心地包扎在内筒上；借纵焊缝的焊接收缩力使层板和内筒、层板与层板之间互相贴紧，产生一定的预紧力；筒节上均开有安全孔——报警。筒体内层——12～25mm外层——4～12mm的多层层板深环焊缝筒节为避免裂纹沿壁厚方向扩展，各层板之间的纵焊缝应相互错开75°。筒节的长度视钢板的宽度而定，层数则随所需的厚度而定。一、多层包扎式4.3.2.1圆筒结构图4-2(a)多层包扎筒节一、多层包扎式(续)4.3.2.1圆筒结构一、多层包扎式(续)5、应用：目前世界上使用最广泛、制造和使用经验最为丰富的组合式筒体结构。3、优点：制造工艺简单，不需大型复杂加工设备；安全可靠性高，层板间隙具有阻止缺陷和裂纹向厚度方向扩展的能力；减少了脆性破坏的可能性；包扎预应力改善筒体的应力分布；对介质适应性强，可选择合适的内筒材料。4、缺点：筒体制造工序多、周期长、效率低、钢材利用率低（仅60%左右）；深环焊缝对制造质量和安全有显著影响。①无损检测困难，环焊缝的两侧均有层板，无法用超声检测，只能射线检测；②焊缝部位存在很大的焊接残余应力，且焊缝晶粒易变得粗大而韧性下降；③环焊缝的坡口切削工作量大，且焊接复杂。4.3.2.1圆筒结构1、结构，制造：内筒（厚度30mm）卷焊成直径不同但可过盈配合的筒节，将外层筒节加热到计算的温度进行套合，冷却收缩后得到紧密贴合的厚壁筒节。图4-2(b)热套筒节二、热套式4.3.2.1圆筒结构2、优点：工序少，周期短，且具有包扎式筒体的大多数优点。3、缺点：筒体要有较准确的过盈量，卷筒的精度要求很高，且套合时需选配套合；套合时贴紧程度不很均匀；套合后，需热处理以消除套合预应力及深环焊缝的焊接残余应力。二、热套式(续)4.3.2.1圆筒结构1、结构：由内筒、绕板层和外筒三部分组成，是在多层包扎式筒体的基础上发展起来的。2、制造：内筒与多层包扎式内筒相同，外层是在内筒外面连续缠绕若干层3～5mm厚的薄钢板而构成筒节，只有内外两道纵焊缝，需要2个楔形过渡段，外筒为保护层，由两块半圆或三块“瓦片”制成。3、优点：机械化程度高，制造效率高，材料利用率高（可达90%以上）。4、缺点：中间厚两边薄，累积间隙。图4－2（c）绕板式三、绕板式4.3.2.1圆筒结构1、结构：错开环缝和采用液压夹钳逐层包扎的筒体结构。2、制造：将内筒拼接到所需的长度，两端焊上法兰或封头；在整个长度上逐层包扎层板，待全长度上包扎好并焊完磨平后再包扎第二层，直至所需厚度。3、优点：环、纵焊缝错开，筒体与封头或法兰间的环焊缝为一定角度的斜面焊缝，承载面积增大。内筒包扎层板端部法兰底封头图4－3整体多层包扎是厚壁容器筒体四、整体多层包扎式4.3.2.1圆筒结构以钢带缠绕在内筒外面获得所需厚度筒壁两种结构型槽绕带式扁平钢带倾角错绕式(1)型槽绕带式用特制的型槽钢带螺旋缠绕在特制的内(2)筒上，端面形状见图4-4（a），内筒外表面上预先加(3)工有与钢带相啮合的螺旋状凹槽。缠绕时，钢带先经电加热，再进行螺旋缠绕，绕制后依次用空气和水进行冷却，使其收缩产生预紧力，可保证每层钢带贴紧；各层钢带之间靠凹槽和凸肩相互啮合(见图4-4（b）)，缠绕层能承受一部分由内压引起的轴向力。五、绕带式4.3.2.1圆筒结构缩套环双锥面垫片焊缝图4-4（a）型槽绕带式筒体（b）型槽钢带结构示意图五、绕带式（续）4.3.2.1圆筒结构五、绕带式（续）缺点：钢带需由钢厂专门轧制，尺寸公差要求严，技术要求高；为保证邻层钢带能相互啮合，需采用精度较高的专用缠绕机床。优点：筒体具有较高的安全性，机械化程度高，材料损耗少，且由于存在预紧力，在内压作用下，筒壁应力分布较均匀。4.3.2.1圆筒结构（2）扁平钢带倾角错绕式中国首创的一种新型绕带式筒体；该结构已被列入ASMEⅧ-1和ASMEⅧ-2标准的规范案例，编号分别为2229和2269。内筒钢带层底封头端部法兰图4-4（c）扁平钢带倾角错绕式筒体五、绕带式（续）4.3.2.1圆筒结构结构：内筒厚度约占总壁厚的1/6～1/4，采用“预应力冷绕”和“压棍预弯贴紧”技术，环向15°～30°倾角在薄内筒外交错缠绕扁平钢带。钢带宽约80～160mm、厚约4～16mm，其始末两端分别与底封头和端部法兰相焊接。与其它类型厚壁筒体相比，扁平钢带倾角错绕式筒体结构具有设计灵活、制造方便、可靠性高、在线安全监控容易等优点。优点：五、绕带式（续）4.3.2.2内压圆筒的强度设计4.3.2.2内压圆筒的强度设计筒体强度设计单层圆筒体多层厚壁圆筒中径公式（薄壁筒体）Mises屈服公式（厚壁筒体）Faupel爆破公式（厚壁筒体）cticp][2Dp1、厚度计算式：由中径公式（4-13）0.4[σ]tφ式中δ—计算厚度，mm；Pc—计算压力，MPa；φ—焊接接头系数。条件：Pcteeict][2)D(p2、应力强度判别式：（对筒体进行强度校核，已知筒体尺寸Di、δn或δe）（4-14）式中δe—有效厚度，δe=δn–C，mm；δn—名义厚度，mm；C—厚度附加量，mm；σt—设计温度下圆筒的计算应力，MPa。一、单层筒体（薄壁筒体）k1.5（工程）4.3.2.2内压圆筒的强度设计eitewDp][2][3、筒体最大允许工作压力[pw]：MPa（4-15）4、说明：Pc0.4[σ]tφ式（4-13）由筒体的薄膜应力按最大拉应力准则导出的，用于一定厚度范围，如厚度过大，则由于实际应力情况与应力沿厚度均布的假设相差太大而不能使用。按照薄壳理论，（4－13）仅能在δ/D≤0.1即K≤1.2范围内适用。但作为工程设计，采用了最大拉应力准则，材料设计系数，厚度范围扩大到在最大承压（液压试验）时圆筒内壁的应力强度在材料屈服点以内。(K1.5)4.3.2.2内压圆筒的强度设计形状改变比能屈服失效判据计算出的内压厚壁筒体初始屈服压力与实测值较为吻合，应力强度4eq能较好地反映厚壁筒体的实际应力水平，4eq应力强度（认为是真实的）eqm应力强度（与中径公式相对应）4eq=cpKK1322ceqmpKK)1(21eqmeq/4随径比K的增大而增大。eqmeq/4≈1.25当K=1.5时，比值：4、说明：Pc0.4[σ]tφ（续）内壁实际应力强度是按中径公式计算的应力强度的1.25倍。4.3.2.2内压圆筒的强度设计由于GB150取ns=1.6，若筒体径比不超过1.5，仍可按式（4-13）计算筒体厚度。4、说明：Pc0.4[σ]tφ（续）液压试验（pT=1.25p）时，筒体内表面的实际应力强度最大为许用应力的1.25×1.25=1.56倍（1.6），说明筒体内表面金属仍未达到屈服点，处于弹性状态。cticipDpD][225.0pc=0.4[σ]tφ当K=1.5时，δ=Di（K-1）/2=0.25Di，代入式（4-13）得这就是式（4-13）的适用范围pc≤0.4[σ]tφ的依据所在。4.3.2.2内压圆筒的强度设计二、单层筒体（厚壁筒体）1、Mises屈服公式：与Mises屈服失效判据相对应的全屈服压力可按式（2-52）计算。将式（2-52）代入式（4-7），得Kpnssoln32圆筒计算厚度：)1()1(23pniissoeRKR（4-16）nso＝2.0～2.2。ASMEⅧ-3采用式（4-16）。单层厚壁筒体（计算压力大于0.4[σ]tφ），常采用塑性失效设计准则或爆破失效设计准则进行设计。4.3.2.2内压圆筒的强度设计4.3.2.2内压圆筒的强度设计二、单层筒体（厚壁筒体）（续）2、Faupel爆破公式：采用爆破失效设计准则，用Faupel公式计算爆破压力，将式（2-53）爆破压力计算式，代入式（4-8）爆破设计准则，圆筒计算厚度：]1e[Rp)2(2n3ibssb（4-17）nb＝2.5～3.0日本的《超高压圆筒容器设计规则》和中国的《超高压容器安全监察规程》等采用式（4-17）。三、多层厚壁筒体多层厚壁筒体在制造中——施加预应力。1、预应力（内压）——筒体内壁应力降低，外壁应力增加，壁厚方向应力分布趋向于均匀，从而提高筒体的弹性承载能力。但由于结构和制造上